analyse van de kaart van vervormingsmechanismen geeft aan dat plastische vervorming in het proces van superalloy kruip kan optreden als gevolg van diffusie of dislocatie kruip, afhankelijk van de testomstandigheden (temperatuur en stress). In de omstandigheden van diffusie-kruipen volgens een model van RL-bekleding en Nabarro-HERRUT, hangt een stabiele kruipsnelheid aanzienlijk af van de korrelgrootte en wordt deze beschreven met respectievelijk de betrekkingen (1) en (2) [12-14]:

 

wher&101;: B, C - materiële constanten, σ - stress, DGZ - diffusiecoëfficiënt over de graangrenzen, B - de hamburgers Vector, K - Boltzmann Constant, T - absolute temperatuur, D - graandiameter., Ω - atoomvolume, D - Effectieve dikte, DV - Lattice diffusiecoëfficiënt# Wh in geval van dislocatie kruipmechanisme beschreven door de relatie (3) enniet afhankelijk is van de korrelgrootte:

 

 wher

where ;: A, N - Material Constanten τ - Shear Stress, Def-diffuscoëfficiënt, G - Shear Modulus B - De Burgers Vector, K - Boltzmann Constant, T - Absolute temperatuur, D - graan diameter.

 

it moet tegelijkertijd worden opgemerkt, die onder voorwaarden van kruiptests vervorming van Th E Materiaal als gevolg van Dislocation Creep, volume diffusie (Nabarro-hering Model) en over de korrelgrenzen (COBLE'model) kan tegelijkertijd met verschillende intensiteit plaatsvinden. De bijdrage van elk van deze processen in de vervorming is afhankelijk van de temperatuur, stress, korrelgrootte en de structuur van hun grenzen [12-13].

 

3. De resultaten van onderzoeken en bespreking van resultaten

 

&#&#--=

Images van selec116; ed cast structuren onderzocht onder de omstandigheden van variant II van de Creep-tests worden gepresenteerd in de tabel. 3. Preparaten voor microscopische observatie werden in het marmeren

39; s reagens. Tabel 4 en 5 lijst geselecteerde morfologische parameters van macroAND microstructuren van de testmonsters. Basisparameters van de macrostructuur werden geëvalueerd met behulp van het Metilo-programma. De tests werden uitgevoerd op kruis-sections van monsters (D0-6 mm)na de kruiptest.-""

 

metallografische studies geven aan dat het effect van enige volumemodificatie de Vorming van grove \\ ingesloten structuur in superalloys, en gelijktijdig volume en oppervlaktemodificatie resulteerde in de vorming van fijne \\ ingesloten structuur (tabel 4 en 5). Studies over precipitaties van carbide-fasen, significant vanuit het oogpunt van het versterken van de geteste legeringen en duurzaamheid in kruipaandoeningen toonden hun grotere oppervlakte AA in Superalloy Mar-247 (Tabel 4 en 5). Primaire carbiden, voornamelijk in de vorm vanchinese karakters die zijn opgetreden op het gebied van graangrenzen [2].

 

-

-=--tab. 4 en Tabel 5 vat samen de stereologische parameters van macrostructuur samen van onderzochte superalloys in relatie tot de kruipkarakteristieken zoals monster breukstijd TZ, stabiele kruipsnelheid VU.Deze waarden zijn belangrijk bij het definiëren van de factoren die de stabiliteit van materialen onder hoge-temperatuur-kruip bepalen.n-

 Figure 2 en 3 toont kenmerken van kruipen van superlegeringen in713c en Mar

247 ontwikkeld op basis van kruiptests die worden uitgevoerd in overeenstemming met variant I van de studie

./

 

==-case van superalloy in/713C stabiliteit zal aanzienlijk afhangen van de grootte van de macrograin en bereikt de waarde T50 uur voor een monster met een grof

Graves-structuur en 28 uur voor het monster met de verzorgde korrel als gevolg van het volume en de oppervlaktemodificatie (tabel 4). Evenzo, in een hoge

temperatuur kruipen van legering mar247 de grootte van de macrograin beïnvloedt fundamenteel de opnamestijd. Stabiliteit van de monsters met een grove Graves-structuur bedroeg meer dan 20% groter dan de verkleinde graanmonsters.

/----

as is duidelijk uit de gegevens gepresenteerd in tabel 4 stabiliteit van De geteste materialen was bovendien sterk afhankelijk van het gebied van AA-carbiden die in hun microstructuur worden beschreven. Dit effect wordt goed geïllustreerd doornieuwe parameter AAN, (oppervlaktegebied van carbiden waarnaar wordt verwezennaar het aantal korrels in de monstertafel, tabel 6). Ongeacht de geteste superalloy met een toename van deze parameterstabiliteit in de kruiptest Tzwas hoger en bereikte de stabiele kruipsnelheid VU, lagere waarden (Tabel4). 

\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n NTHDe resultaten van onderzoek en analyse geven aan dat diffusie-kruipen over korrelgrenzen de stabiele kruipsnelheid VU, en stabiliteit van superlegeringen in voltooide tests (tabel 4) bepaalt. We kunnen aannemen dat in de gegeven omstandigheden van de I-testvariant (TIBBABABABBILITEIT (TIME tot Sample Creature) onder diffusie-kruip de slip de grensgrenzen heeft bepaald. Het conditioneerde de processen van formatie en groei van scheuren. In dit geval was de doorslaggevende factor voor de stabiliteit van de Superalloy de verhouding van het oppervlak van de carbiden tot de hoeveelheid granen op het kruis \\ Nsectie van het monster (AA \\ NN). Hogere waarde van deze uitdrukking komt overeen met een grotere stabiliteit van het materiaal in een kruiptest. \\ N \\n \\nDe analyse van de testresultaten verkregen met de parameters die overeenkomen met variant II van kruip Tests (fig. 4, 5, tabblad. 5) Geeft aan dat, door de axiale stress σ te verhogen (hetgeen resulteert in de toename van genormaliseerde stress τ \\ng) geen invloed van de macrograin-maat op de geloofsstabiliteit van de geloofsstabiliteit werd waargenomen in het geval van superalloy in \\ N173C en MAR \\ N247 (fig. 4 en 5). Verschillen in kruipend duurzaamheid waren slechts enkele uren. Dit toont aan dat onder deze kruiptestvoorwaarden het materiaalvervormingsproces voornamelijk plaatsvindt onder dislocatie-mechanisme, in plaats van, zoals eerder waargenomen (fig. 2, 3) onder NABARRO \\ NHHERRING MATRIX Diffusion-mechanisme (volume) en over de korrelgrens door COBLE ( Dit resulteerde in de toename van de stabiliteit van het materiaal met een grof \\ ingesloten structuur). Beschreven invloed van kruiptestparameters bij verandering van de vervorming van de vervorming (vervorming) als gevolg van de toename van de axiale stress σ wordt goed uitgelegd door figuur 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nn \\n \\n \\n